R900974640 4WRZ16W6-100-7X/6EG24N9ETK4/M
R900974754 4WRZE10W8-85-7X/6EG24EK31/A1M
R900974755 4WRZE16W8-150-7X/6EG24EK31/A1M
R900974756 4WRZE16W6-150-7X/6EG24EK31/A1M
R900974757 4WRZE25W8-325-7X/6EG24EK31/A1M
R900974758 4WRZE16E150-7X/6EG24EK31/A1M
R900974938 4WRZ10E2-85-5X/6A24ETK4/M
R900975103 4WRZ25W6-220-7X/6EG24N9K4/M
R900975131 4WRZ10E50-5X/6A24N9K4/M
R900975242 4WRZ16E1-100-7X/6EG24N9K4/D3M
R900975486 4WRZ25E1-220-7X/6EG24N9ETK4/D3M
R900975491 4WRZE16E150-7X/6EG24N9ETK31/A1D3M
R900975571 4WRZ25W6-220-7X/6EG24N9EK4/M
R900975572 4WRZ10W6-50-7X/6EG24N9K4/M
R900975643 4WRZ25W8-325-7X/6EG24N9EK4/M
R900975683 4WRZ10EA85-7X/6EG24N9EK4/D3M

所給的工作壓力僅適用于無沖擊的工作運行。在極端負載,如高工作循環時,必須對安裝元件和活塞桿的螺紋連接按照強度進行設計。
CDL1MP5/40（50,63,80,100,125,160,200）/22(28,36,45,56,70,90,110)/行程長度(<1400)D1X/B1CH(F,K)UM(V)WW(Y,LY lt;800)
CDL1MP5/63/36/100D1X/B1CHUMWW
CDL1MP5/40/22/310D1X/B1CFUMWW
CDL1MP5/100/56/450D1X/B1CFUVWW
CDL1MP5/63/36/450D1X/B1CFUVWW
CDL1MP5/125/70/350D1X/B1CFUVWW
CDL1MP5/63/36/1000D1X/B1CFUVWW
CDL1MP5/40/22/252D1X/B1CFUMWY, LY=50
CDL1MP5/100/56/630D1X/B1CFUMWW
CDL1MP5/63/36/150D1X/B1CFUMWW
CDL1MP5/100/56/300D1X/B1CFUMWW
CDL1MP5/100/56/100D1X/B1CFUMWW
CDL1MP5/160/90/360D1X/B1CFUMWW

a速度云圖b壓力云圖c湍動能云圖圖常規滑閥對稱面流場分布圖通過對以上常規滑閥閥口及流道流場中性面的速度云圖壓力云圖和湍動能云圖分析可知在進油口，液體流速平穩，當液體流經閥口時，由于閥口節流收縮作用，流速增大，壓力迅速降低，湍動能增大。從圖a可以發現，液體流經閥口時，在閥座拐角和閥芯凹角處形成漩渦，結合圖a和圖c，可以發現有漩渦產生的區域湍動能較大，說明漩渦的產生會造成能量損失，從而可能造成閥內局部壓力過低而導致氣穴的產生，從而產生噪聲。液壓閥.改進滑閥CFD分析針對現有常規滑閥存在的不足，將閥芯凹角改為圓弧，通過FIUENT軟件在相同條件下進行仿真計算，得到了流量分別為0L/min0L/min0L/min時，R為mm.mm.mm.mm.mmmm時的流場仿真結果。文中僅給出0L/min，R為.mm和mm的仿真結果，圖為速度矢量，圖為速度云圖，圖為湍動能云圖。圖和圖為滑閥中性對稱面的速度矢量圖和速度云圖，與圖a速度云圖對比可以發現，改進后閥芯凹角處旋渦強度減小，閥口處大流速減小，可有效降低閥腔內的振動和噪聲。比較圖和圖，可以發現，R為mm閥芯結構比R為.mm閥芯結構能更有效地降低閥芯凹角處旋渦強度，減小閥口處液體流速。