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15CrMoR

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產(chǎn)品價(jià)格: /人民幣 
最后更新: 2018-02-10 10:02:43
產(chǎn)品產(chǎn)地: 舞鋼
發(fā)貨地: 舞鋼 (發(fā)貨期:當(dāng)天內(nèi)發(fā)貨)
供應(yīng)數(shù)量: 不限
有效期: 長期有效
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詢價(jià)  試用會(huì)員產(chǎn)品
  • 公司基本資料信息
    • 舞陽鋼鐵有限責(zé)任公司
    • 李妍小姐 銷售經(jīng)理
    • 會(huì)員[試用會(huì)員產(chǎn)品]
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    • 地址舞鋼市湖濱大道西段舞鋼市河鋼舞鋼
    • 進(jìn)入商鋪
     
    產(chǎn)品詳細(xì)說明

    15CrMoR鋼是石油化工設(shè)備常用的一個(gè)中溫壓力容器用鋼號(hào) ,特別是在臨氫環(huán)境中運(yùn)行時(shí) ,由于在較高的溫度和壓力下工作 ,其服役條件惡劣 ,因此要求材料具有較高的強(qiáng)度特別是高溫強(qiáng)度、良好的韌性及焊接性能。而焊后熱處理 (PWHT)則是15CrMoR鋼制壓力容器制造過程中的重要工序之一 ,盡管焊后熱處理能夠消除焊接殘余應(yīng)力等有害影響、改善焊接接頭的性能[1] ,但對(duì)母材的性能亦有一定的影響 ,為此本文將介紹焊后熱處理工藝對(duì)15CrMoR鋼板性能的影響。

       2 試驗(yàn)材料及焊后熱處理工藝試驗(yàn)材料均取自工業(yè)性生產(chǎn)的鋼板。材料A為電爐冶煉加爐外精煉、板厚 58mm的 15CrMoR鋼板 ,材料B為轉(zhuǎn)爐冶煉加RH真空處理、板厚34mm的 15CrMoR鋼板。( 1) 15CrMoR鋼板的化學(xué)成分和力學(xué)及工藝性能如表 1、表 2所示。

    1 化學(xué)成分 (質(zhì)量 % )CSiMnPSCrMoCuNi15CrMoR (GB6 6 5 4 96 ) 0 12 / 0 180 15 / 0 40 0 40 / 0 70 0 0 30 0 0 30 0 80 / 1 2 0 0 45 / 0 6 0——SA387Gr12 0 0 5 / 0 170 15 / 0 40 0 40 / 0 6 5 0 0 35 0 0 40 0 80 / 1 15 0 45 / 0 6 0——材料A 0 16 0 33 0 6 6 0 0 12 0 0 0 41 10 0 5 5 0 16 0 0 5 0材料B 0 15 0 2 5 0 5 40 0 10 0 0 0 5 1 0 10 5 2——

     ( 2 )焊后熱處理工藝對(duì)材料A進(jìn)行的焊后熱處理工藝為 :PWHT①675± 14℃× 2 5 ,升溫速度≤ 70 / ,4 0 0℃以下隨爐升溫 ,降溫速度≤ 10 0 / ,4 0 0℃出爐空冷 ;PWHT② 675± 14℃× 2 5 ,升溫速度≤ 70 / ,4 0 0℃以下隨爐升溫 ,降溫速度≤ 10 0 / ,4 0 0℃以下隨爐降溫 ,2 0 0℃出爐空《大量現(xiàn)貨庫存詳情百度*搜索/舞陽鋼鐵李妍新浪博客》冷對(duì)159*03*635379**  B進(jìn)行的焊后熱處理工藝為 :PWHT③ 650± 10℃× 1 5 ,升溫速度≤ 10 0 / ,30 0℃以下隨爐升溫 ,降溫速度≤ 10 0 / ,30 0℃出爐。表 2 力學(xué)及工藝性能板厚mm狀態(tài) σbMPaσsMPaδ5%Ψ%+ 10℃AKV,橫向J- 2 0℃AKV,橫向J冷彎180°材料A 5 8正火 +回火 5 30 35 0 2 873 2 46 ,2 36 ,16 62 16186 ,146 ,16 516 6 =2a完好材料B 34正火 +回火 475 [2 ] 340 30 742 0 5 ,185 ,16 9 186145 ,118,12 6130 =3a完好GB6 6 5 4- 96 6 6 0正火 +回火 45 0 5 90 2 95 19 + 2 0℃AKV,橫向≥ 31 (三個(gè)試樣平均值 ) =3aASMEⅡ - 95正火 +回火 45 0 5 85 2 75 19 ———   為 + 2 0℃沖擊功 ; 為δ4。表 3板厚mm狀態(tài) σbMPaσsMPaδ5%Ψ%+ 10℃AKV,橫向 ,- 2 0℃AKV,橫向 ,J冷彎180°材料A 5 8正、回火 +PWHT① 5 2 0 330 30 72 181,191,18218594,15 2 ,144130 =2a完好材料A 5 8正、回火 +PWHT② 5 2 5 35 0 2 772 16 4,186 ,16 11702 9,37,2 530 =2a完好材料B 34正、回火 +PWHT  46 0 310 2 972 16 9,176 ,185177 11,13,811 =3a完好   為 + 2 0℃沖擊功。         

    3 試驗(yàn)結(jié)果( 1)試驗(yàn)材料經(jīng)PWHT后的力學(xué)及工藝性能見表 3。試驗(yàn)材料經(jīng)PWHT后的高溫強(qiáng)度見表 4。表 4板厚mm 狀態(tài) 30 0℃ σ0 2MPaGB6 6 5 4- 96 2 1 6 0正火 +回火≥ 2 10材料A 5 8正火 +回火 2 6 0材料A 5 8正火 +回火 +PWHT① 2 5 0材料A 5 8正火 +回火 +PWHT② 2 5 5 5 PWHT后的無塑性轉(zhuǎn)變溫度之對(duì)比狀態(tài)試樣試樣尺寸 (mm)NDTT ( )材料B正火 +回火P2 2 0× 5 0× 130 - 10材料B 正火 +回火+PWHT③ P2 2 0× 5 0× 130 0

     ( 2 )試驗(yàn)材料經(jīng)PWHT后的無塑性轉(zhuǎn)變溫度試驗(yàn)按照GB680 3- 86《鐵素體鋼無塑性轉(zhuǎn)變溫度落錘試驗(yàn)方法》進(jìn)行試驗(yàn) ,試驗(yàn)結(jié)果見表 5

    ( 3)試驗(yàn)材料的金相組織試驗(yàn)材料A在不同狀態(tài)下的金相組織如圖 12 3所示。 4 討論4 1 焊后熱處理后材料的強(qiáng)度、塑性指標(biāo)由表 3的試驗(yàn)結(jié)果可看到 ,試驗(yàn)材料A、B經(jīng)過不同的PWHT后 ,強(qiáng)度和塑性指標(biāo)變化不大。其中抗拉強(qiáng)度及屈服強(qiáng)度略有降低 ( 10 2 0MPa) ,延伸率及斷面收縮率僅降低 1% 2 %。表 4的試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明材料高溫強(qiáng)度的變化幅度也與之相仿。圖 1 正火 +回火 5 0 0× 4 2 焊后熱處理后材料的韌性指標(biāo)由表 2 3的試驗(yàn)數(shù)據(jù)可看到 ,材料A、B經(jīng)過不同的PWHT后 ,- 2 0℃低溫韌性有不同程度的降低。其中材料A的 +10℃沖擊功由 2 16J分別降圖 2 正火 +回火 +PWHT① 5 0 0×圖 3 正火 +回火 +PWHT② 5 0 0×至 185J和 170 ,- 2 0℃沖擊功由 166J分別降至130J和 30 ;材料B的 +2 0℃沖擊功由 186J降至177 ,- 2 0℃沖擊功由 130J降至 11J。對(duì)于兩種試驗(yàn)材料 ,降低其常溫沖擊功的幅度 ,遠(yuǎn)小于降低 - 2 0℃沖擊功的幅度 ,這說明經(jīng)過焊后熱處理 ,材料的韌脆轉(zhuǎn)變溫度有所增高 ,即試驗(yàn)材料的系列沖擊功曲線的下平臺(tái)溫度區(qū)間向高溫區(qū)移動(dòng)。

    結(jié)合表 5的試驗(yàn)數(shù)據(jù) ,經(jīng)過焊后熱處理 ,材料B的無塑性轉(zhuǎn)變溫度由 - 10℃升高至 0 ,因此材料的韌脆轉(zhuǎn)變溫度至少增高約 10℃。對(duì)材料A實(shí)行了兩種焊后熱處理工藝 ,這兩種焊后熱處理工藝對(duì)材料 +10℃沖擊功的影響幅度相仿 ,但對(duì)材料 - 2 0℃沖擊功的影響幅度差異懸殊。其中PWHT① 工藝使材料A的 - 2 0℃沖擊功從166J降至 130 ,而PWHT② 工藝使材料A的 - 2 0℃沖擊功從 166J降至 30J。在PWHT② 工藝中 ,4 0 0℃降至 2 0 0℃是隨爐降溫 ,時(shí)間約 10 ,即冷卻速度不超過 2 0 /h。根據(jù)ASME規(guī)范和我國壓力容器規(guī)范的要求 ,焊后熱處理工藝中冷卻速度不小于10 0 / ( 38 /) 50 /h。因此 ,是否過低的冷卻速度是造成鋼板低溫沖擊功急劇降低的原因 ?從圖 1 2 3 50 0倍金相照片上并未觀察到有析出物明顯增加的現(xiàn)象 ,但鋼板韌脆轉(zhuǎn)變溫度急劇提高的原因 ,有待進(jìn)一步深入研究。

    5 結(jié)論( 1)焊后熱處理工藝對(duì) 15CrMoR鋼板的強(qiáng)度指標(biāo)影響不大 ,但能較大地降低鋼板的低溫沖擊功 ,即提高 15CrMoR鋼板的韌脆轉(zhuǎn)變溫度 ;( 2 )對(duì) 15CrMoR鋼板 ,其焊后熱處理工藝中低于 4 0 0℃時(shí)的冷卻速度不宜過低焊后熱處理對(duì)15CrMoR鋼板性能的影響.


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