★灌漿料的特點　　

抗油滲 在機油中浸泡30天后其強度提高10%以上，成型體、密實、抗?jié)B、適應(yīng)機座油污環(huán)保。　　

微膨脹 澆注體長期使用無收縮，保證設(shè)備與基礎(chǔ)緊密接觸，基礎(chǔ)與基礎(chǔ)之間無收縮，并適當(dāng)?shù)呐蛎泬簯?yīng)力確保設(shè)備長期安全運行。

耐侯性好-40℃～600℃長期安全使用

早強高強 澆后1-3天強度高達(dá)30Mpa以上，縮短工期。

的耐久性200萬次疲勞試驗，50次凍融環(huán)境試驗強度無明顯自上世紀(jì)六十年代以來，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)迅速發(fā)展。鋼筋混凝土建筑物經(jīng)受強烈地震作用后，往往會出現(xiàn)不同形式的破壞，引起各國的高度重視。專家學(xué)者進(jìn)行了大量的試驗研究和分析，并提出了鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計理論與計算方法。變化。

低堿耐蝕 嚴(yán)格控制原材料堿含量，適用于堿-集料反應(yīng)有抑制要求的工程。

自流態(tài) 現(xiàn)場只需加水?dāng)嚢瑁苯庸嗳朐O(shè)備基礎(chǔ)，砂漿自流，施工免振，確保無振動、長距離的灌漿施工。

★灌漿料的材料檢驗及驗收標(biāo)準(zhǔn)

2.1 實驗室基本條件

　　2.1.1 實驗室溫度20±3℃，濕度65±5%2.1.2 標(biāo)準(zhǔn)恒溫恒濕養(yǎng)護(hù)箱要求保持溫度20鉆機及鉆頭。在打孔時，鉆孔深度的控制尤為重要。要求使用與錨栓匹配的自動保障孔深的鉆機和鉆頭。±2℃，保持濕度95±2%

2.2 檢驗用儀器及設(shè)備：

　　2.2.1 砂漿攪拌機

　　2.2.2 抗壓實驗機

　　2.2.3 抗折實驗機

　　2.2.4 玻璃板引起混凝土徐變的原因，目前有著不同的解釋，通常認(rèn)為：首先是骨料、水泥和水拌合成混凝土后，一部分水泥顆粒水化后形成一種晶體化合物，它是一種彈性體；另一部分是被結(jié)晶體所包圍尚未水化的水泥顆粒以及晶體之間存在著游離水分和孔隙等形成的水泥凝膠體，它需要在較長的時間內(nèi)進(jìn)行水化和內(nèi)部水分的遷移。由于水泥凝膠體具有很大的塑性，它在變形過程中要將其所受到的壓力逐步傳給骨料和水化后結(jié)晶體，二者形成應(yīng)力充分布而造成徐變變形。（450×450×5mm）

　　2.2.5 截錐圓模、模套（高60±5mm）

　　2.2.6 直尺（量程500 mm）

　　2.2.7 攪拌鍋及攪拌鏟

　　2.2.8 千分表及表架

　　2.2.9 試模（40×40×160 mm 6組）

2.3 檢驗材料

　　2.3.1 CHIDGE CG中橋灌漿料

　　2.3.2 水[應(yīng)符合現(xiàn)行《混凝土拌和用水標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ63）的規(guī)定]

2.4 檢驗項目及試驗方法

　　2.4.1 流動度（參見GB8077—87）；

　　2.4.1.1 將玻璃板放在實驗臺上，調(diào)整水平。

　　2.4.1.2 用濕布擦拭玻璃板及截錐圓模、模套，并用濕布蓋好備用。

　　2.4.1.3 按產(chǎn)品合格證提供的推薦用水量將CHIDGE CG中橋灌漿料充分?jǐn)嚢杈鶆颍谷霚?zhǔn)備好的截錐圓模內(nèi)，至上邊緣。再次用濕布擦拭玻璃板，垂直提起截錐圓模，使CHIDGE CG中橋灌漿料自然流動到停止。然后測量其最大、最小兩個方向的長度，其平均值即為CHIDGE CG中橋灌漿料的流動度。

　　2.4.2 抗壓強度（參見GB119—8）；

　　2.4.2.1 GM灌漿料強度檢驗應(yīng)采用40×40×160 mm試模。

　　2.4.2.2 將人工攪拌（攪拌時間一般為2min）好的CHIDGE CG中橋灌漿料均勻倒入試模（若采用機械攪拌則分兩次倒入，攪拌時間也為2min），至試模上邊緣，不得振動。高出部分應(yīng)用抹刀抹平。

　　2.4.2.3 <試件和植筋數(shù)量少的試件發(fā)生剪切面整體剝離破壞，這種破壞沒有任何征兆，屬于脆性破壞；植筋試件隨著荷載的增加，復(fù)合砂漿面層出現(xiàn)開裂的現(xiàn)象，然后復(fù)合砂漿層壓碎，銷釘附近出現(xiàn)砂漿層局部壓碎的破壞形式，此類試件在破壞前有一定的征兆，屬于延性破壞：由于砌體的吸水性和施工的可操作性問題，涂刷界摹于植筋法的砌體．復(fù)合砂漿貓結(jié)面抗剪試驗研究面劑反而會降低粘結(jié)面抗剪強度，所以在砌體中不建議使用水泥基界面劑。/SPAN>成型后的試體放入標(biāo)準(zhǔn)恒溫恒濕養(yǎng)護(hù)箱內(nèi)養(yǎng)護(hù)。

　　2.4.2.4 各齡期的試體必須在下列時間內(nèi)進(jìn)行強度檢驗；1天±2小時；3天±3小時；28天±3小時；試驗結(jié)果取一組6個試體的算術(shù)平均值。

　　2.4.3 膨脹率（參照GB119—88中的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行）

　　2.4.3.1 試模規(guī)格為40×40×160mm的立方體，試模的拼裝縫應(yīng)抹黃油，使之不漏水。測量裝置由試模、玻璃板（160×80×5mm）、千分表及表架組成。

　　2.4.3.2 將拌和好的GM型灌漿料一次裝入試模，拌和物應(yīng)高于試模邊緣2mm。隨即將玻璃板一側(cè)先置于灌漿料材料表面，然后輕輕放下玻璃板的另一側(cè)，使玻璃板與灌漿料表面中的汽泡盡量排除，再用手向下壓玻璃板使之與試模邊緣接觸。

　　2.4.3.3 立即用測量裝置測量試件的初始長度，并將玻璃板兩側(cè)露出用２０％，３５％的礦渣粉等量代替高抗硫酸鹽水泥不能夠提高混凝土的耐酸性能，反而加速了混凝土性能劣化。隨著礦粉摻量提高，在ｐＨ＝２硫酸溶液中，混凝土抗壓強度在６個月內(nèi)下降率降低。試驗中，僅當(dāng)?shù)V粉摻量達(dá)到６５％時，混凝土在經(jīng)歷６個月的酸侵蝕后的強度下降率才會小于基準(zhǔn)配比配（合比Ｃ），但配比Ｃ的殘余強度最高。經(jīng)過１ｙ的侵蝕，混凝土Ｋ５０與Ｋ６５的強度下降率小于基準(zhǔn)混凝土Ｃ。的GM型灌漿料表面用濕棉紗覆蓋，并經(jīng)常注水，以保持潮濕狀態(tài)。每日測量一次。

　　2.4.3.4 從測量初始高度開始，測量裝置和試件應(yīng)保持靜止不動，并不得受到振動。

　　2.4.對劃傷的環(huán)氧涂層鋼筋，在實驗室干濕循環(huán)中，劃痕下的鋼筋的腐蝕活性在前３６個周期（８個多月）不斷增加，隨后開始發(fā)生腐蝕；而在海洋環(huán)境中，劃痕下的鋼筋在前５個月表現(xiàn)出鈍化，６個月后發(fā)生腐蝕。對比腐蝕電位以及腐蝕電流密度的結(jié)果可知，對于裸鋼筋以及涂覆層劃痕下的鋼筋基體，腐蝕電位測量的結(jié)果和腐蝕電流密度具有較好的一致性。但對于沒有和具有劃痕的復(fù)合涂層鋼筋，腐蝕電位的數(shù)值有時和腐蝕電位的數(shù)值不一致。我們知道，腐蝕電位的數(shù)值反映了體系的熱力學(xué)穩(wěn)定性，而腐蝕電流密度則反映了實際的腐蝕速度，因而單一依賴腐蝕２００５年龍佩恒在分析溫度應(yīng)力對預(yù)應(yīng)力箱形梁開裂問題的影響時，研究了溫度應(yīng)力沿箱梁各部位的分布規(guī)律和箱梁橋設(shè)計參數(shù)及溫度梯度對溫度應(yīng)力分布規(guī)律的影響。研究結(jié)果表明，在溫度梯度荷載作用下，箱梁局部出現(xiàn)了較大的橫向和縱向拉應(yīng)力。其中箱梁截面頂板上緣和下緣出現(xiàn)較大的橫向拉應(yīng)力，中跨跨中截面底板下緣和中支點截面上緣出現(xiàn)較大的縱向拉應(yīng)另據(jù)１９９５年前蘇聯(lián)有關(guān)資料統(tǒng)計，其工業(yè)建筑腐蝕造成的損失每年達(dá)固定資產(chǎn)的１６％，到１９９８年，世界上鋼筋混凝土腐蝕破壞的修復(fù)費一年要２５００億美元。我國在１９６０年，由于要求防凍而在混凝上中摻用過量氯鹽，導(dǎo)致混凝土順筋開裂、剝落，造成的構(gòu)件破壞事例屢有發(fā)生。力，且橫向應(yīng)力和縱向應(yīng)力沿截面橫向呈不均勻分布，局部應(yīng)力較大。２００６年王毅詳細(xì)討論了混凝土箱梁的正溫度梯度曲線的影響因素，研究了我國公路橋梁混凝土箱梁的正溫度梯度，定量的確定了各影響因素與正溫度梯度曲線的關(guān)系，證明了梗腋高度、太陽輻射強度和日氣溫變化的幅值是影響混凝土箱梁正溫度梯度的重要因素。電位的結(jié)果可能會得出錯誤的結(jié)論。3.5 膨脹率計算公式：εn=（Hn—Ho）/H×100εn：第n天的膨脹率（%）；Hn：第n天的高度讀數(shù)（mm）；Ho：試件的初始讀數(shù)（mm）；H：試件高度（H=100mm）；試驗結(jié)果取一組三個試件的算術(shù)平均值，精確到10-2。

　　2.4.4 <未用錨栓錨固的構(gòu)件ＨＩＣ２０．１０ｄ相比，單錨構(gòu)件開裂荷載提高了２０９．２％，屈服荷載提高了８．４４％，峰值荷載提高了９．７４％。雙錨構(gòu)件的開裂荷載提高了６３．１％，屈服荷載提高了５．６４％，峰值荷載提高了１０．８９％。說明在構(gòu)件受到反復(fù)荷載的初期，錨栓的隨著荷載和循環(huán)次數(shù)的增加，混凝土裂縫產(chǎn)生和發(fā)展、混凝土與鋼筋的滑移、混凝土的塑性變形的發(fā)展都是影響剛度退化的重要因素。錨固有效限制了構(gòu)件的開裂和屈服，但是雙錨構(gòu)件開裂和屈服均早于單錨構(gòu)件，這是由于錨栓在施工的時候?qū)υ谢炷翗?gòu)件鉆孔造成了截面的削弱，峰值荷載兩者差別不大。因此，錨栓的錨固效果與對原有結(jié)構(gòu)的截面削弱程度有關(guān)。/SPAN>鋼筋粘結(jié)強度（參照YBJ222—90中的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行）準(zhǔn)備內(nèi)徑為ф45mm鋼管，將其底部封好。分別將直徑6mm圓鋼或16mm螺紋鋼插入中央。埋設(shè)深度為<在建筑工程中,混凝土、鋼筋混凝土是建筑結(jié)構(gòu)的主要材料。由于經(jīng)濟(jì)建設(shè)規(guī)模的迅速事大,建筑業(yè)向高、大體積復(fù)雜結(jié)構(gòu)的方向發(fā)展。工業(yè)建筑中的大型設(shè)備基礎(chǔ);大型構(gòu)筑物的基礎(chǔ);高層、超高層和特殊功能基于以上方法確定基準(zhǔn)面以后,就可以采用某些參數(shù)來定量的表征表面形貌。不難發(fā)現(xiàn),目前対于表面形貌的表征所做的工作基本上都是大量引用國內(nèi)外發(fā)布的粗糙度標(biāo)準(zhǔn)中定義的參數(shù),而對于某些特定(如廟蝕鋼結(jié)構(gòu)等)的領(lǐng)域,如果全部引入這些參數(shù),則會使得部分參數(shù)出現(xiàn)重復(fù)表征的情形。鋼板寓蝕后,銹坑的大小、分布等的隨機性導(dǎo)致鋼板表面粗糙不平且深淺不-。前面已經(jīng)給出了(14+3)體系中各參數(shù)的分類,相關(guān)學(xué)者対各參數(shù)的代表意義做了研究,發(fā)現(xiàn)功能參數(shù)表征的是表面果些特殊的性能方面的信息,如承壓性、摩擦性及湖滑性能等等,一般用作機械領(lǐng)域?qū)Ρ砻娴墓δ芊治?本文暫不考慮。建筑的描型基礎(chǔ)及轉(zhuǎn)換J」;有較高承載力的樁基厚大承臺等都是體積較大的鋼筋混凝結(jié)構(gòu),大體積混凝土已大量地應(yīng)用子工業(yè)與民用建筑之中。SPAN style="FONT-FAMILY: Tahoma">15d（d為螺栓直徑）。然后將攪拌好的灌漿料倒入鋼管內(nèi)并抹平。養(yǎng)護(hù)到規(guī)定齡期28天，再進(jìn)行強度檢驗。

2.5 驗收標(biāo)準(zhǔn)

　　按Q/LYS159—2000由于橫板與斜板有一夾角，橫板表面必然受有水平向的粘結(jié)應(yīng)力。梁底部對于不同強度等級的混凝土柱采用相同的加固方法，其混凝土的強度越低，加固后提高的百分比越大，加固的效果愈佳。混王榮銑［２３１認(rèn)為根據(jù)施工環(huán)境差異，正確的選用水泥是保證樁基具有良好耐久性能的關(guān)鍵。因為混凝土各個組干縮：水泥石在干燥和潮濕的環(huán)境中要產(chǎn)生干縮和濕漲現(xiàn)象，收縮和膨脹部分是可逆的。混凝土結(jié)構(gòu)的干縮是非常復(fù)雜的變形過程，影響其收縮的因素很多，例如水泥的標(biāo)號、水泥用量，標(biāo)準(zhǔn)磨細(xì)度、骨料種類、水灰比、混凝土振搗狀況、混凝土截：暴露條件、結(jié)構(gòu)養(yǎng)護(hù)方法、配筋數(shù)量、經(jīng)歷時間。凝土收縮變形的發(fā)展。通常，采用濕養(yǎng)護(hù)相對于自然養(yǎng)護(hù)的混凝土收縮有顯著的降低；同時延長養(yǎng)護(hù)時問，也能有效地延緩收縮變形的發(fā)展。成部分中，水泥石最容易與外部介質(zhì)發(fā)生反應(yīng)而被Ａｕｒｅｌｌａｄｏ！對６根被加固鋼筋混凝土“Ｔ’’形截面梁在靜載及周期荷載作用下的抗剪性能進(jìn)行了研究。除了對比試驗梁，所有其它梁用鋼絲網(wǎng)水泥片將腹板包住，鋼絲網(wǎng)片用兩種方法粘貼：即將抗剪錨固件穿過腹板和翼緣來固定網(wǎng)片。在３．６％～３６％理論極限荷載和４．８％＂－４８％理論極限荷載的作用下對梁進(jìn)行低周反復(fù)荷載試驗。試驗結(jié)果表明，由于腹板及梁底與此同時,我國的水利電力科學(xué)研究院亦對混凝土壩的溫度應(yīng)力進(jìn)行了大量的理論研究和模型試驗,建筑工程中,尤其是高層建筑基礎(chǔ)工程中的所調(diào)的大體積混凝土,其幾何尺寸遠(yuǎn)比壩體小,而且還具有下述特點:混凝土強度級別較高水、混用量較大,因而收縮變形大,均為配筋結(jié)構(gòu),配筋率較高,抗不均勻、沉降的受力鋼筋的配筋率多在05%以上,配筋對控制裂縫有利由于幾何尺寸不是十分巨大,水化熱溫升較快,降溫散熱亦較快,因此,降溫與收縮的共同作用是引起混凝土開製的主要因素。外包加固層及剪切連接件的共同作用使梁的強度和剛度都得到了很大提高，用穿過腹板和穿過翼緣的軟鋼剪切連接件錨固籠狀的鋼絲網(wǎng)片，比傳統(tǒng)的加固方法工作性能好。前者在承受大小為４８％理論極限靜力荷載循環(huán)２０００００次后，其抗彎剛度的退化可忽略不計。腐蝕，一旦水泥石遭受侵蝕，那么混凝土性能將受到嚴(yán)重影響。而Ｚｉｖｉｃａ［２０１則認(rèn)為水當(dāng)結(jié)構(gòu)強度需要較厚鋼板厚　度時可考慮粘貼變截面鋼板，或采用其它的加固方法，如粘碳纖維技術(shù)。泥的選擇對提高混凝土耐久性能的可能性很小。ＮｅｌｅＤｅＢｅｌｉｅ等１３剮通過不同膠凝材料配制混凝土在乳酸和醋酸復(fù)合酸性溶液中侵蝕的實驗，證明在酸性強的環(huán)境中０Ｈ＜４），膠凝材料對混凝土耐酸性的影響不大；用礦粉代替部分水泥配制混凝土，對提高混凝土耐酸性的效果不大。而在弱酸性環(huán)境下時，不同膠凝材料配制的混凝土的耐酸性無太大差異。Ｒ．Ｈｅｌｍｕｔ認(rèn)為侵蝕溶液的ｐ｝Ｉ＿和５時，鋁含量高的水泥耐酸性要好于ＯＰＣ。這不僅歸因于水泥水化產(chǎn)物中ＣＨ氫（氧化鈣）的減少，同樣更多對酸較為穩(wěn)定的水化鋁酸鈣和ＡＩ（ＯＨ）３的存在起到保護(hù)作用也有很重要的地位。研究了硫酸、硫酸鹽環(huán)境下水泥品種、礦物摻和料和外加劑等因素對混凝土強度、腐蝕深度的影響。結(jié)果表明，與硅酸鹽水泥相比，硫鋁酸鹽水泥、抗硫酸鹽水泥等特種水泥具有良好的抗侵蝕性能；礦物摻和料硅（灰、粉煤灰、礦粉等）和高效減水劑（緩凝型除外）、膨脹劑等外加劑的摻入能有效配制高抗?jié)B的混凝土。在酸性土壤中，礦渣水泥在酸性土壤中的耐蝕性較其他水泥強；與ＣａＯ含量相對較小的低強混凝土相比，ＣａＯ含量高的５２５硅酸鹽水泥配制的高強密實性混凝土的抗侵蝕能力更強。Ｓｅｒｓａｌｅ和Ｆｒｉｇｉｏｎｅ等［２６１通過試驗研究不同水泥的抗酸腐蝕性能。采用摩爾比為２：ｌ硫酸和硝酸的混合溶液，模擬ｐＨ值為３．５的酸雨溶液。通過試驗結(jié)果發(fā)現(xiàn)：不同水泥基材料的抗酸性能差異很大，其中礦渣水泥礦（渣含量７０％）和硅酸鹽水泥的抗硫酸侵蝕性能較好，而火山灰水泥抗硫酸則比較差；水泥水灰比越小，抗酸侵蝕性能也越好。Ｚｉｖｉｅａ和Ｂａｊｚａ在實驗中發(fā)現(xiàn)火山灰水泥具有較好的耐酸性；而Ｍｅｈｔａ等人卻在試驗中發(fā)現(xiàn)，火山灰水泥的耐酸性不如普通的硅酸鹽水泥。原因是火山灰水泥試驗樣品的密實性比普通硅酸鹽水泥的要差。而密實性是砂漿或混凝土提高耐酸性的一個極其重要的途徑。關(guān)于在水泥中摻入粉煤灰、礦粉、硅粉等礦物摻合料能否提高混凝土耐酸侵蝕能力，研究人拌漿（請先看本自制攪拌機的構(gòu)造）：拌漿前先加水至攪拌機拌漿筒空轉(zhuǎn)數(shù)分鐘，使拌漿筒內(nèi)壁充分濕潤；將稱量好的水倒入攪拌機的拌漿筒之后邊攪拌邊倒入水泥，在攪拌3～5min直至均勻；將外加劑倒入拌拌筒，再攪拌5～15min，測試稠度后放入儲漿桶；倒入儲漿桶的漿體不管是否馬上泵送，都要不停地攪拌。員在試驗過程中得到不同或者截然相反的結(jié)論。Ｄｕｍｉｎｇ和Ｍｅｈｔａｌ２９１研究表明在混凝土中加入硅灰能夠提高混凝土１９９１年，在美國和加拿大聯(lián)合舉行了有關(guān)結(jié)構(gòu)耐久性的國際會議。１９９３年，國際橋梁與結(jié)構(gòu)協(xié)會（ｍＳＥ）在丹麥召開了結(jié)構(gòu)殘余能力國際學(xué)術(shù)會議。２００１年，國際橋梁與結(jié)構(gòu)協(xié)會（認(rèn)ＢＳＥ）代表ＣＩＢ、ＥＣＣＳ、ＦＩＢ、ＲＩＬＥＭ等組織在馬爾他島召開了“安全性、風(fēng)險性與可靠性一工程趨勢＂的國際學(xué)術(shù)會議。的耐硫酸（１％）能力，是由于硅灰的加入減少了混凝土中ＣａＯ的量。但是Ｍｏｎｔｅｎｙｌ３０】聲明加入硅灰能夠使混凝土中的孔隙直徑變小，最可幾孔徑減小，由于細(xì)小毛細(xì)孔的虹吸作用使得混凝土的耐硫酸（０．５％）能力下降。還指出６０％的礦粉摻入量能夠明顯提高混凝土的抗硫酸性能。Ａ．Ｂｅｒｔｒｏｎ的研究也表明在水泥中摻入６５％的礦粉能夠提高硬化漿體的耐酸性。Ｃｈａｎｇ［３ｌ】在研究中發(fā)現(xiàn)在混凝土中摻入６０％礦粉或者５６％與７％硅灰復(fù)合使用時，耐１％硫酸性能比１００％ＯＰＣ混凝土差。Ｃｈａｎｇ和Ｔａｍｉｍｉ又指出摻粉煤灰和硅粉的混凝土耐１％硫酸的能力，即使是在表面去除的情況下也有較大的提高。Ａ１一Ｔａｍｉｍｉ等人實驗表明，在混凝土中４７％的水泥被石粉代替時，浸泡在１％的硫酸中１８周后的質(zhì)量損失９％，相比ＯＰＣ混凝土要小１２％。凝土處于受拉區(qū)，混凝土表面的水平粘結(jié)應(yīng)力分力使混凝土受拉，易造成開裂，且更易貫通梁底面。橫板與混凝土表面粘結(jié)應(yīng)力并非均勻分布，隨著荷載的增加，應(yīng)力峰值逐漸向兩端移動，底部與橫板粘結(jié)部分混凝土的裂縫也逐漸沿橫板方向延伸，并由梁底兩邊緣向梁底中部發(fā)展，與橫向的彎剪裂縫相交，將底部混凝土分割為幾塊。采用下端焊接水平橫板，雖能提高抗剪承載力，但因受力特性發(fā)生變化，使混凝土梁破壞更具脆性和突然性。由于加固鋼板未能形成一個“箍”，中斷了橫截面剪力的傳遞路徑，剪力不能有效流動而形成“剪力流”，因此加固鋼板下端不宜采用這種方式。《高強以上的研究大多都是針對光圓鋼筋和變形鋼筋的，關(guān)于高強鋼絲和鋼絞線等預(yù)應(yīng)力鋼筋粘結(jié)性能的研究相對較少，且大部分是關(guān)于預(yù)應(yīng)力鋼筋的粘結(jié)強度和錨固長度方面的研究，而對于粘結(jié)－滑移本構(gòu)關(guān)系的研究極為有限。對預(yù)應(yīng)力鋼筋粘結(jié)性能研究的主要難點在于預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)變的量測，無論是高強鋼絲還是鋼絞線都不可能采用鋼筋開槽的辦法來獲得鋼筋應(yīng)力沿長度的分布，因而無法通過試驗的方法得到粘結(jié)應(yīng)力的沿長分布。此外要真實反映預(yù)應(yīng)力鋼筋在高應(yīng)力狀態(tài)下的粘結(jié)性能，還必須施加預(yù)應(yīng)力，這對于小試件存在一定的困難。度無收縮自流灌漿料》標(biāo)準(zhǔn)驗收，按由湖北中橋參與編寫的新橋規(guī)（JTG/T F50-2011《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》）關(guān)于預(yù)應(yīng)力孔道灌漿壓漿技術(shù)規(guī)范執(zhí)行。

★常用地腳螺栓形式

1、主要用于：預(yù)應(yīng)力孔道灌漿，灌漿層厚度10mm<δ<150mm設(shè)備二次灌漿，混凝土梁柱加固角鋼與由于無需特珠的張拉設(shè)備和機具,可多條CFRP片材帶同時進(jìn)行預(yù)應(yīng)力加國的施工,故可大大提高結(jié)構(gòu)整體加固速度;CFRP片材在被加固結(jié)構(gòu)上實現(xiàn)了多點的有效錨固,保證了CFRP片材預(yù)拉力的可靠傳通。特別是當(dāng)預(yù)張拉噸位較大時,普通的u形CFRP片材錨固或ll壊栓錨面根本無法實現(xiàn),多點的可靠錨固不但可以承擔(dān)預(yù)張拉力,而且可以承擔(dān)后期荷載產(chǎn)生的拉力增量,CFRP片材中的預(yù)拉力在多個錨固點之間按施工順序進(jìn)行分配,每個錨固點只承擔(dān)部分CFRP片材的預(yù)拉力。這一特點有助于在錨固點處的錨固區(qū)設(shè)計變得較簡単,特別是對已有結(jié)構(gòu)加固時,錨固點上的噸位越小,越容易實現(xiàn)錨固區(qū)的設(shè)計和施工。混凝土之間縫隙灌漿，稱謂混凝土縫隙修復(fù)專用灌漿料。　　2、主要用于：地腳螺栓錨固、裁埋鋼筋，灌利用植筋技術(shù)新增的承載構(gòu)件，其鋼筋的植入深度應(yīng)按規(guī)范進(jìn)行設(shè)計，且不得小于１５ｄ，當(dāng)鋼筋直徑較粗或者對構(gòu)件的剛度有更高要求的構(gòu)件需要適當(dāng)增加植筋深度；在保證施工質(zhì)量的條件下，錨栓的抗震錨固性能良好，可以用于地震高烈度地區(qū)承重構(gòu)件的連接和加固，可以用于受拉區(qū)混凝土的錨固或連接；本文嘗試用非線性彈簧單元ＳＰＲＩＮＧＡ模擬錨固深度范圍內(nèi)植筋膠與鋼筋的粘結(jié)作用是比較合理的，這種方法可以混凝土基材應(yīng)堅實，且具有較大的體量，能承擔(dān)對被連接件的拉拔力和全部附加荷載的要求，且基材混凝土強度等級不應(yīng)低于Ｃ２０。存在嚴(yán)重缺陷和混凝土強度等級較低的基材，極限承載力較低，且很不可靠，所以風(fēng)化混凝土、嚴(yán)重裂損混凝土、不密實混凝土、結(jié)構(gòu)抹灰層、裝飾層等，均不得作為植筋基材；否則，應(yīng)對混凝土基材施行加固處理后才可作為植筋基材。作為工程結(jié)構(gòu)分析的參考。漿層厚度30mm<δ<200mm的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿。有抗油要求的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿稱謂普通灌漿料。

3、主要用于：負(fù)溫下強度增長快，無受到凍害但與建筑結(jié)構(gòu)正常使用狀態(tài)不同，在施工過程中，溫度、收縮作為主導(dǎo)作用，直接導(dǎo)致了混凝土結(jié)構(gòu)施工施工期間早期裂縫的產(chǎn)生。另外，近幾年來，隨著試驗及工程實踐的采用植筋技術(shù)對混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固改造時，原構(gòu)件的混凝土強度等級應(yīng)按現(xiàn)場檢測結(jié)果確定。積累，對溫度和收縮參數(shù)有了較深入的認(rèn)識，在一定程度上為混凝土施工期間溫度、收縮開裂的力學(xué)分析及計算提供了基礎(chǔ)。影響，地腳螺栓錨固、栽埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿。有抗油要求的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿，稱謂防凍型灌漿料。

4、主要用于：灌漿層厚度≥1預(yù)拌混凝土施工期間間接裂縫產(chǎn)生機理及原因分析這個過程稱為水泥的凝結(jié)硬化。混凝土的凝結(jié)可以理解為新拌混凝土具有強度的開端，區(qū)別于硬化。硬化指混凝土已經(jīng)達(dá)到了適當(dāng)?shù)膹姸取ＤY(jié)先于硬化，二者都是水泥持續(xù)水化作用的漸變過程。可以把凝結(jié)看作是真正的流態(tài)到真正的固態(tài)之間的過渡期。按ＡＳＴＭＣ４０３測定的凝結(jié)硬化過程。初凝標(biāo)志水泥漿明顯變稠，停止流動，開始失去塑性，已經(jīng)初凝的混凝土不適合再澆筑。終凝則標(biāo)志水泥漿完全失去塑性，已經(jīng)硬化，開始具有并達(dá)到一定強度，稍能承受荷載。50mm的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎(chǔ)和地坪的補強加固（修補厚度≥40mm）。有抗油要求的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿，稱謂加固工程專用灌漿料。

5、主要用于：精密、大型、復(fù)雜設(shè)備安裝；混凝土結(jié)構(gòu)加固改造，增強，路面快速修復(fù)，稱謂高強無收縮灌漿料。

6、主要用于：高溫環(huán)境下專用灌漿料，高溫下體積穩(wěn)定，熱震性好，設(shè)備長期處于高溫輻射溫度<由于無機膠抗剪切強度比有機膠差，因此用無機膠粘貼碳纖維片材進(jìn)行抗彎加固更應(yīng)加強附加錨固措施。根據(jù)國內(nèi)外關(guān)于附加錨固措施的研究成果，并結(jié)合《碳纖維片材加固混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》的有關(guān)規(guī)定，提出如下無機膠粘貼碳纖維片材進(jìn)行抗彎加固的附加錨固措施的建議：對梁、板正彎矩區(qū)進(jìn)行受彎加固時，碳纖維片材宜延伸至支座邊緣。在集中荷載作用點兩側(cè)宜設(shè)置構(gòu)造的碳纖維片材Ｕ型箍或橫向壓條。針對本次試驗中的試驗梁，由于試驗梁多在靠近加載點處最先發(fā)生破壞，建議在靠近加載點處純彎段內(nèi)再設(shè)置兩附加Ｕ型箍；在剪力和彎矩較大處及有突變處設(shè)置Ｕ型箍；Ｕ型箍應(yīng)在粘結(jié)延伸長度范圍均勻設(shè)置，Ｕ型箍凈間距不大于梁高的１／４，高度不小于梁高的１／２，每道Ｕ型箍量不小于梁底ＣＦＲＰ加固量的１／２：Ｕ型箍寬度最好在１００衄以上。與用有機膠粘貼碳纖維片材抗彎加固的附加錨固措施相比，無機膠粘貼碳纖維片材進(jìn)行抗彎加固的附加錨固的中所提出的建議以及第①條中所提出的在靠近加載點處純彎段內(nèi)再設(shè)置兩附加Ｕ型箍的建議。/SPAN>500℃環(huán)境，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿，稱謂耐熱型灌漿料。

7、主要用于：施工時間短，2小時強度達(dá)C20，立即可運行設(shè)備，灌漿層厚度<從而亞硝酸鈣（Ｃａ（Ｎ０２）２）是具有代表性的陽極型鈍化劑。若阻銹劑分子對鋼筋的陰極作用系數(shù)￡與陽極作用系數(shù)￡相當(dāng)，則Ｉｎ（ｆｃ／ｆａ），表現(xiàn)為添加阻銹劑前后的陽極電位變化不大。由圖２?１４中的ｂ、ｃ、ｅ曲線可以發(fā)現(xiàn)遷移型阻銹劑ＭＣＩ．Ａ、Ｓｉｋａ９０１與亞硝酸鈣存在著不同的阻銹機理，它們對陰極反應(yīng)和陽極反應(yīng)抑制程度的差異從對電位的改變上表現(xiàn)出來。即ｓｉｋａ９０１、ＭＣＩ．Ａ遷移型阻銹劑它們同時吸附于鋼筋的陽極、陰極或者說是對鋼筋的陰極作用系數(shù)￡與陽極作用系數(shù)￡相當(dāng)，故在添加阻銹劑前后的電位變化不大，從而說明它們是混合型阻銹劑。SPAN style="FONT-FAMILY: Tahoma">30mm<δ<200mm二次灌漿搶工期工程，稱謂搶修工程專用灌漿料。

8、主要用于：大體積、高精密、復(fù)雜結(jié)構(gòu)設(shè)備的灌漿需要，所灌漿部位不留死角。具有良好的穩(wěn)定性，稱謂精密設(shè)備特大型重工設(shè)備專用灌漿料，稱謂精密設(shè)備特大型重工設(shè)備專用灌漿料。

★灌漿料的施工

1．基礎(chǔ)處理

　　清掃設(shè)備基礎(chǔ)表面，不得有碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設(shè)備基礎(chǔ)表面應(yīng)充分濕潤。灌漿前1h，應(yīng)吸干積水。

　　2． 確定灌漿方式

　　根據(jù)設(shè)備機座的實際情況，選擇相應(yīng)的灌漿方式，由于CGM具有很好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，完全依靠漿料自重自行流平并填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結(jié)構(gòu)特別復(fù)雜或空間很小而距離很遠(yuǎn)時，可采用"高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進(jìn)行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。

　　3． 支模

　　根據(jù)確定的灌漿方式和灌漿施工圖支設(shè)模板，模板定位標(biāo)高應(yīng)高出設(shè)備底座上表面至少50mm，模板必須支設(shè)嚴(yán)密、穩(wěn)固，以防松動、漏漿。

　　4． 灌漿料的攪拌

　　按產(chǎn)品合格證上推薦的水料比確定加水量，拌和用水應(yīng)采用飲用水，水溫以5～40℃為宜，可采用機械或人工攪拌。采用機械攪拌時，攪拌時間一般為1～2分鐘。采用人工攪拌時，宜先加入2/3的用水量攪拌2分鐘，其后加入剩余用水量繼續(xù)攪拌至均勻。

　　5． 灌漿

　　灌漿施工時應(yīng)符合下列要求：

　　1）.漿料應(yīng)從一側(cè)灌入，直至另一側(cè)溢出為止，以利于排出設(shè)備機座與混凝土基礎(chǔ)之間的空氣，使灌漿充實，不得從四側(cè)同時進(jìn)行灌漿。

　　2）.灌漿開始后，必須連續(xù)進(jìn)行，不能間斷，并應(yīng)盡可能縮短灌漿時間。

　　3）.在灌漿過程中不宜振搗，必要時可用竹板條等進(jìn)行拉動導(dǎo)流。

　　4）.每次灌漿層厚度不宜超過100mm。

　　5）.較長設(shè)備或軌道基礎(chǔ)的灌漿，應(yīng)采用分段施工。每段長度以7m為宜。

　　6）.灌漿過程中如發(fā)現(xiàn)表面有泌水現(xiàn)象，可布撒少量CGM干料，吸干水份。

　　7）對灌漿層厚度大于1000mm大體積的設(shè)備基礎(chǔ)灌漿時，可在攪拌灌漿料時按總量比1：1加入0.5mm石子，但需經(jīng)試驗確定其可灌性是否能達(dá)到要求。

　　8）.設(shè)備基礎(chǔ)灌漿完畢后，要剔除的部分應(yīng)在灌漿層終凝前進(jìn)行處理。

　　9）.在灌漿施工過程中直至脫模前，應(yīng)避免灌漿層受到振動和碰撞，以免損壞未結(jié)硬的灌漿層。

　　10）模板與設(shè)備底座的水平距離應(yīng)控制在100mm左右，以利于灌漿施工。

　　11）灌漿中如出現(xiàn)跑漿現(xiàn)象，應(yīng)及時處理。

　　12）當(dāng)設(shè)備基礎(chǔ)灌漿量較大時，應(yīng)采用機械攪拌方式，以保證灌漿施工。

　　6、養(yǎng)護(hù)

　　1）灌漿完畢后30分鐘內(nèi),應(yīng)立即噴灑養(yǎng)護(hù)劑或覆蓋塑料薄膜并加蓋巖棉被等進(jìn)行養(yǎng)護(hù),或在灌漿層終凝后立即灑水保濕養(yǎng)護(hù)。

　　2）冬季施工時,養(yǎng)護(hù)措施還應(yīng)符合現(xiàn)行《鋼筋混凝土工程施工驗收規(guī)范》(GB50204)的有關(guān)規(guī)定。

★灌漿料的應(yīng)用范圍

　 （1）需高精度安裝的設(shè)備設(shè)備基礎(chǔ)的一次灌漿和二次灌漿。

　 （2）鋼筋栽埋及建筑、巖土工程的錨桿錨固。

　 （3）建筑加固改造工程，梁柱接頭、變形縫、施工縫澆筑。

　 （4）道路、橋梁、隧道、機場等工程搶修施工使用。

　　(5)  鐵路軌枕的錨固施工。

　　(6)  柱濕包鋼加固用于灌注角鋼和柱間隙縫。

　　★參考用量

　　參考用量計算以2.28~2.4噸/立方米的依據(jù)，計算實際使用量。