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DSG 03 3 C 11 R200 C N1 50 L油研電磁閥
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DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。
mm.mm.mm.mm.mmmm時的流場仿真結果。文中僅給出0L/min，R為.mm和mm的仿真結果，圖為速度矢量，圖為速度云圖，圖為湍動能云圖。圖和圖為滑閥中性對稱面的速度矢量圖和速度云圖，與圖a速度云圖對比可以發現，改進后閥芯凹角處旋渦強度減小，閥口處流速減小，可有效降低閥腔內的振動和噪聲。比較圖和圖，可以發現，R為mm閥芯結構比R為.mm閥芯結構能更有效地降低閥芯凹角處旋渦強度，減小閥口處液體流速。圖為滑閥中性對稱面的湍能分布圖，與圖c對比可以發現，改進后湍動能減小，有效降低閥內能量損失。對比圖a和圖b可以發現，R為mm比R為.mm對減少湍動能的損失效果更明顯。因此在相同條件下，入口流量一定時，閥芯凹角處旋渦強度隨R的增大而減小。液壓閥表為改進前后滑閥流體相關參數對比表，通過表可以看出結構改進后的滑閥閥口流體流速減低，湍動能減小，能量損失降低，說明結構改進后滑閥性能提高了，結構改進具有合理性。觀察圖b和圖b，我們發現圓弧形閥芯并不能完全抑制閥芯凹角旋渦的產生，因為流體流經閥口時，由于閥口收縮作用，液流以一定的速度射流角流入閥腔，并不是沿著圓弧流入閥腔。本文進一步將閥芯凹角改進為斜角加圓弧型結構，如圖所示，在相同條件下，通過FLUENT進行仿真計算。液壓閥a速度矢量圖b速度云圖c湍動能云圖圖斜角加圓弧型滑閥對稱面流場分布圖通過對圖的速度云圖壓力云圖湍動能云圖和圖b圖b圖b的仿真結果對比，我們發現，斜角加圓弧型結構基本可以抑制閥芯凹角處的旋渦的產生，消除閥芯凹角處振動和噪聲。同時閥內流體流速為.0m/s，湍動能為.m/s，和圓弧型結構相比，更多的減小了閥口處流速差，減少了閥內能量損失。結論對相同條件下的常規滑閥和改進后滑閥分別進行流道流場仿真分析，對比分析可知改進后滑閥可有效抑制閥芯凹角處旋渦的產生，減少液流沖擊，降低閥內振動和噪聲，同時改進后滑閥可以減小閥口處流速差，減少閥內湍動能的損失，降低閥內能量損失，提高閥內能量利用率。液壓閥通過FLUENT對液壓滑閥內部進行流場進行可視化分析，可以清楚反應出滑閥內部流場的分布情況，對提高滑閥性能和結構改進提供了有益的參考。說明本文取自于我的研究生曹飛梅的碩士論文。閥芯結構的改變，一方面改善流態，另一方面會提高閥芯的剛度。對于外流式閥口，可以考慮改善閥體閥腔的結構形狀，相信對提高閥的性能會有幫助。舉報/反饋 鍋爐增設高溫煙氣旁路煙道后，在啟動升負荷或降負荷時，隨著鍋爐負荷的變化，進入各級受熱面的煙氣溫度也會降低，因此各階段負荷越低，SCR設備的入口煙氣溫度越低。當SCR入口煙溫監測發現低于SCR催化劑反應溫度時，為了保證SCR設備的正常工作，將旁路煙道關閉擋板打開，調節擋板開度，增加進入旁路煙道的煙氣量提高SCR設備入口的煙氣溫度。克勞森電動液壓煙氣擋板閥根據力學和熱學的原理，插板采用菱形復合板設計，內部筋板為電腦數控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態下不變形，耐抗拉不變形。根據力學和熱學的原理，插板采用菱形復合板設計，內部筋板為電腦數控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態下不變形，耐抗拉不變形。由于旁路煙氣在SCR進口主煙氣流中混合不均易引起煙溫分層現象。長期不在低負荷運行，擋板門處于常閉狀態，會導致積灰卡澀打不開，帶來運行性能不穩定。煙氣旁路設置了煙氣擋板，如果煙氣擋板的密封性能變差，在高負荷時有部分高溫煙氣從旁路煙道泄漏，直接進入SCR裝置，這時煙氣溫度將會出現高于催化劑允許溫度的風險，影響催化劑壽命。克勞森電動液壓煙氣插板閥的特點在于利用液壓油缸傳動，采用“克勞森”密封技術，采用了金屬表面硬密封和石墨內密封相結合的方法，從而使閥門達到了很高的密封效果，為客戶解決了傳統閥門多年來一直存在的密封不嚴開關不靈活使用壽命短的問題，不積灰。不卡澀。啟用后降低了省煤器傳熱效率，低負荷時鍋爐排煙溫度略有升高。改造所需空間小，工期短，費用相對較低。舉報/反饋 SDS干法脫硫工藝原理這種反應脫硫效率高，按化學反應當量時，脫硫效率大于.%，而且是一次性噴入脫硫劑，不需要循環。脫硫機理以小蘇打NaHCO做脫硫劑，在高溫煙氣的作用下激活，表面形成微孔結構，猶如爆米花被爆開，煙道內煙氣與激活的脫硫劑充分接觸發生化學反應，煙氣中的SO及其他酸性介質被吸收凈化，脫硫并干燥的NaSO副產物隨氣流進入布袋除塵器被捕集。主要反應NaHCOS=NaCOs+HOg+COgSOg+NaCOs+/O=NaSOs+COg副反應SOg+NaCOs=NaSOs+COg鈉基干法脫硫SDS脫硫工藝流程根據現場工況，制定的工藝技術路線如下采用先脫硫后脫硝工藝減少煙氣中SO濃度對中低溫SCR脫硝催化劑的壽命的影響，脫硫后煙氣進入布袋除塵器，確保系統穩定運行。脫硫選用SDS干法脫硫工藝。SDS干法脫硫溫度降，能很好的保證煙氣脫硝所需的溫度區間及凈煙氣的排煙溫度，從而保證了脫硝效率及煙囪長期處于良好的熱備狀態。工藝路線說明還原合金爐煙氣進入鈉基NaHCO干法脫硫SDS除塵一體化系統。在SDS脫硫反應器內噴入碳酸氫鈉超細粉，碳酸氫鈉超細粉在高溫煙氣的作用下分解出高活性碳酸鈉和二氧化碳，活性強的NaCO與煙道內煙氣中的SO及其他酸性介質充分接觸發生化學反應，被吸收凈化。脫硫后粉狀顆粒產物隨氣流進入布袋除塵器收集脫硫副產物。在脫硫塔之前需要安裝一個煙氣擋板門，當脫硫塔需要檢修時，可以隔絕煙氣，防止煙氣泄露造成檢修人員的危害。所以，煙氣擋板門需要良好的密封性，“克勞森”電動液壓煙氣插板閥采用液壓驅動，開關靈活無卡澀，動力輸出足；閥體根據客戶情況進行選材，保證插板閥的耐腐蝕性，另外，脫硫塔正常工作時，煙氣插板閥是在脫硫煙道以外，這樣煙氣不會造成對閥體的腐蝕，使煙氣插板閥使用壽命長；密封采用金屬硬密封和耐高溫軟密封，保證煙氣插板閥的氣密性，煙氣無外泄和內漏情況。舉報/反饋。
巧妙解難題質量更穩定——記邯寶煉鋼廠黨員一檔技術主管張晨“真空度.——.——0.——0.,鋼水循環正常,真空閥開啟正常,真空度完全達標。”月0日點0分,在邯寶煉鋼廠精煉車間號RH主控室里,設備管理室黨員轉爐機械作業區一檔技術主管張晨看著屏幕上的真空度不斷下降非常興奮。汽車大梁鋼00L要求真空度必須在.0以下,身為一名“設備管家”,張晨全程關注著設備運行情況,看著自己精心維護的RH真空精煉設備高精度運行穩定,張晨露出了滿意的笑容。當天共冶煉00L汽車大梁鋼爐00噸鋼,質量全部合格,張晨保證了設備穩定運行,也保證了該廠高質量完成了客戶定制的00L汽車大梁鋼生產任務。認識張晨的人,每每聊起張晨,都會伸出大拇指。近日,張晨在做好設備維護工作的同時,相繼進行了“RH精煉爐真空移動彎頭改造”“RH精煉爐密封通道改造”“RH精煉爐噴補機改造”“LF精煉爐延長爐蓋導輪壽命裝置改造”等0余項技術改造,為該廠高端品種鋼生產保駕護航。月日點0分,當天張晨值夜班,對講機里突然傳出急促的聲音“小張,RH真空度檢測出現異常,請速來查看。”一想到晚上有品種鋼計劃,張晨沒有猶豫,抄起工具包立即向現場趕去,一路上他從對講機中了解了現場設備情況工藝人員進行RH爐真空度測試時,測出的真空度太高,點檢員在現場檢查了好幾遍,卻始終沒找到漏氣點。張晨到達現場后,二話沒說便鉆進了密集的RH設備管道進行仔細的點檢,他對可能漏氣的地方一一進行排查移動彎頭正常,合金翻板閥正常,真空表與真空管連接處無漏氣現象……繞著密密麻麻的設備查了好幾圈,又在查看了電腦上的報警信息后,細心的他終于發現了DN00真空主閥動作緩慢的細小異常。每當煉鋼生產進行得熱火朝天的時候,張晨都要緊盯著設備,準備隨時應對可能出現的意外情況,要想當好“設備管家”,就先要當好“問題解決達人”。為了盡快解決真空主閥的漏氣問題,張晨檢查了真空主閥液壓缸,排除了因液壓缸漏油內泄等原因引起的主閥關閉不嚴和動作緩慢。“電磁換向閥壞了,拆下來看看吧。”在對控制液壓缸動作的電磁換向閥和節流閥進行檢測時,張晨憑借自己豐富的經驗立即判斷出是電磁換向閥出現了故障。正如張晨所料,電磁換向閥由于長期磨損出現了閥塊故障,無法繼續使用。在快速更換了電磁換向閥的同時,張晨還在液壓缸關閉油路上加裝了差壓自鎖閥,解決了限位丟失的問題。從發現問題到排除隱患,他僅用了不到兩個小時。經過測試,真空度完全恢復正常。不放心的張晨怕生產時設備再出現故障,專門在主控室盯了幾爐鋼的冶煉過程,當看著設備運行正常,紅彤彤的鋼水順利出爐,他一直懸著的心終于放下了。精煉是煉鋼生產中的核心工序,精煉設備能否穩定運行直接關系著產品質量,張晨作為精煉機械設備的負責人,始終堅持設備運行,積極針對生產中的難題開展技術攻關,他針對設備缺陷完成了“RH系統真空系統冷卻水及密封氣囊移動彎頭等設備”“RH脫硫系統升級及穩定運行”了0多項技術改造,各項改造累計創效00多萬元。張晨說“我會努力當好‘設備管家’,積極質量設備管理方案,確保質量設備長周期穩定運行,為高端品種鋼生產保駕護航。”舉報/反饋。
