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柱塞泵PVP33363RME21派克柱塞泵
A145-F-R-02-S-A120-60 A145-F-R-02-S-A200-60 A145-F-R-02-S-A240-60 A145-F-R-02-S-D12-60 A145-F-R-02-S-D24-60 A145-F-R-02-S-D48-60 A145-F-R-02-S-R100-60 A145-F-R-02-S-R200-60 A145-L-R-02-S-A100-60 A145-L-R-02-S-A120-60 A145-L-R-02-S-A200-60 A145-L-R-02-S-A240-60 A145-L-R-02-S-D12-60 A145-L-R-02-S-D24-60 A145-L-R-02-S-D48-60 A145-L-R-02-S-R100-60 A145-L-R-02-S-R200-60 A16-FR04E16M-06-42 A16-LR04E16M-06-42 A22-FR04E16M-11-42 A22-LR04E16M-11-42 A37-FR04E-16M-60-42 A37-LR04E-16M-60-42 A45-FR04E16MS-60-10 A45-LR04E16MS-60-10 A45-FR04E16M-60-10 A45-LR04E16M-60-10 A56-FR04E16M-60-42 A56-LR04E16M-60-42 A70-FR04E16MA-60-60 A70-LR04E16MA-60-60 A70-FR04E16MB-60-60 A70-LR04E16MB-60-60 A90-FR04E16MA-60-60 A90-LR04E16MA-60-60 A90-FR04E16MB-60-60 A90-LR04E16MB-60-60 A100-FR04E16MA-60-10 A100-LR04E16MA-60-10 A100-FR04E16MB-60-10 A100-LR04E16MB-60-10 A145-FR04E16MA-60-60 A145-LR04E16MA-60-60 A145-FR04E16MB-60-60 A145-LR04E16MB-60-60 A系列單泵電液比例負載控制型 A16-F-R-09-A-7M-32 A16-L-R-09-A-7M-32 A16-F-R-09-A-10.5M-32 A16-L-R-09-A-10.5M-32 A16-F-R-09-A-14M-32 A16-L-R-09-A-14M-32 A16-F-R-09-A-16M-32 A16-L-R-09-A-16M-32 A16-F-R-09-A-17.5M-32 A16-L-R-09-A-17.5M-32 A16-F-R-09-A-21M-32 A16-L-R-09-A-21M-32 A16-F-R-09-B-7M-32 A16-L-R-09-B-7M-32 A16-F-R-09-B-10.5M-32 A16-L-R-09-B-10.5M-32 A16-F-R-09-B-14M-32 A16-L-R-09-B-14M-32 A16-F-R-09-B-16M-32 A16-L-R-09-B-16M-32 A16-F-R-09-B-17.5M-32 A16-L-R-09-B-17.5M-32 A16-F-R-09-B-21M-32。
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DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。
在工作過程中，閥內流體的流動特性對液壓元件的性能有著直接的影響。當液體流經閥口時，液體流動現象復雜，壓降增大，產生較大的能量損失，同時在閥芯凹角和閥座拐角處形成旋渦，造成閥內振動噪聲和能量損失。由于實際生產使用的滑閥結構和尺寸種類比較多，通過實驗來觀測液流在滑閥內的實際流動狀態是比較困難的，因此從流場微觀角度對液壓油流經流場狀態進行可視化研究，通過改變閥芯形狀及參數改善滑閥流場流動特性，從而對滑閥進行結構，提高滑閥工作性能。傳統的滑閥閥芯溝槽底部采用尖角形式，主要為了加工方便。但隨加工技術的進步，數控加工已非常普遍，溝槽加工成什么形狀并不會提高加工成本。因此，本文通過把閥芯溝槽底部加工成不同形狀，通過對比不同形狀流場的分布狀態，以及對改善滑閥性能的影響程度，確定了合理的參數范圍。液壓閥近年來，越來越多的國內外學者對液壓滑滑口處的流場進行了研究，采用流體計算學CFD方法，通過fluent軟件對滑閥內流場進行可視化分析，得到固定開口下滑閥滑腔內流體的速度湍能分布等結果，利用實驗研究和理論推導，對閥內流場分布和能量損失進行研究。液壓閥CFD模型及解析假定.CFD分析模型滑閥結構為對稱結構，用UG建立了閥內流體的三維模型。圖所示為常規滑閥模型，圖為改進滑閥模型。對比可以看出，改進滑閥模型是將閥芯凹角處直角改為圓弧形過渡。受實驗條件限制，為了進一步研究與實驗對比，本文采用通經的O型機能的換向閥為研究對象。液壓閥.解析假設本文僅進行靜態分析，在數值計算過程中，采用以下參數及假設對模型進行數值模擬假設滑閥為理想液壓滑閥，即閥芯與閥體配合精確；選取液壓油YA-N為流動介質，其密度為0kg/m，粘度為mm/s；假設液體為理想牛頓液體；模型中雷諾數Re為，遠大于滑閥閥口處的臨界雷諾數0，因此液體在滑閥內的流動狀態主要為湍流，又因液體在閥內滑腔為圓柱曲面，故在fluent中采用標準k-。湍流模型。液壓閥仿真結果及分析.常規滑閥CFD分析在閥口開度為.mm時，通過FLUENT軟件對不同流量進行了仿真計算，得到流量為0L/min0L/min0L/min時閥口及流道流場的速度壓力和湍能分布結果，以0L/min為例，其仿真結果如圖所示。a速度云圖b壓力云圖c湍動能云圖圖常規滑閥對稱面流場分布圖通過對以上常規滑閥閥口及流道流場中性面的速度云圖壓力云圖和湍動能云圖分析可知在進油口，液體流速平穩，當液體流經閥口時，由于閥口節流收縮作用，流速增大，壓力迅速降低，湍動能增大。從圖a可以發現，液體流經閥口時，在閥座拐角和閥芯凹角處形成漩渦，結合圖a和圖c，可以發現有漩渦產生的區域湍動能較大，說明漩渦的產生會造成能量損失，從而可能造成閥內局部壓力過低而導致氣穴的產生，從而產生噪聲。液壓閥.改進滑閥CFD分析針對現有常規滑閥存在的不足，將閥芯凹角改為圓弧，通過FIUENT軟件在相同條件下進行仿真計算，得到了流量分別為0L/min0L/min0L/min時，R為。
