柱塞泵PVP4130B2RM11派克柱塞泵

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油研YUKEN-PV2R13系列常用型號(hào)查詢： PV2R13-6-52-F-RAAA-43 PV2R13-6-60-F-RAAA-43 PV2R13-6-66-F-RAAA-43 PV2R13-6-76-F-RAAA-43 PV2R13-6-94-F-RAAA-43 PV2R13-8-52-F-RAAA-43 PV2R13-8-60-F-RAAA-43 PV2R13-8-66-F-RAAA-43 PV2R13-8-76-F-RAAA-43 PV2R13-8-94-F-RAAA-43 PV2R13-10-52-F-RAAA-43 PV2R13-10-60-F-RAAA-43 PV2R13-10-66-F-RAAA-43 PV2R13-10-76-F-RAAA-43 PV2R13-10-94-F-RAAA-43 PV2R13-12-52-F-RAAA-43 PV2R13-12-60-F-RAAA-43 PV2R13-12-66-F-RAAA-43 PV2R13-12-76-F-RAAA-43 PV2R13-12-94-F-RAAA-43 PV2R13-14-52-F-RAAA-43 PV2R13-14-60-F-RAAA-43 PV2R13-14-66-F-RAAA-43 PV2R13-14-76-F-RAAA-43 PV2R13-14-94-F-RAAA-43 PV2R13-17-52-F-RAAA-43 PV2R13-17-60-F-RAAA-43 PV2R13-17-66-F-RAAA-43 PV2R13-17-76-F-RAAA-43 PV2R13-17-94-F-RAAA-43 PV2R13-19-52-F-RAAA-43 PV2R13-19-60-F-RAAA-43 PV2R13-19-66-F-RAAA-43 PV2R13-19-76-F-RAAA-43 PV2R13-19-94-F-RAAA-43 PV2R13-23-52-F-RAAA-43 PV2R13-23-60-F-RAAA-43 PV2R13-23-66-F-RAAA-43 PV2R13-23-76-F-RAAA-43 PV2R13-23-94-F-RAAA-43 PV2R13-25-52-F-RAAA-43 PV2R13-25-60-F-RAAA-43 PV2R13-25-66-F-RAAA-43 PV2R13-25-76-F-RAAA-43 PV2R13-25-94-F-RAAA-43 PV2R13-31-52-F-RAAA-43 PV2R13-31-60-F-RAAA-43 PV2R13-31-66-F-RAAA-43 PV2R13-31-76-F-RAAA-43 PV2R13-31-94-F-RAAA-43 PV2R13-6-116-F-RAAA-43 PV2R13-12-116-F-RAAA-43 PV2R13-31-116-F-RAAA-43 PV2R13-14-116-F-RAAA-43 PV2R13-17-116-F-RAAA-43 PV2R13-19-116-F-RAAA-43 PV2R13-23-116-F-RAAA-43 PV2R13-25-116-F-RAAA-43 PV2R13-10-116-F-RAAA-43 PV2R14 -6- 136- L-RAA A-33 PV2R14----序列號(hào)。

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B D12 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B D12 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B D12 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B D12 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B D12 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B D12 C 50 S DSG 03 2 B 2 B D12 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B D12 C 50 S DSG 03 2 B 2 B D24 50 S DSG 03 2 B 2 B D24 50 L S DSG 03 2 B 2 B D24 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B D24 N 50 S DSG 03 2 B 2 B D24 N1 50 L* S DSG 03 2 B 2 B D24 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B D24 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B D24 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B D24 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B D24 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B D24 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B D24 C 50 S DSG 03 2 B 2 B D24 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B D24 C 50 S DSG 03 2 B 2 B D100 50 S DSG 03 2 B 2 B D100 50 L S DSG 03 2 B 2 B D100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B D100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B D100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B D100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B D100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B D100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B D100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B D100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B D100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B D100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B D100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B D100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。

mm.mm.mm.mm.mmmm時(shí)的流場(chǎng)仿真結(jié)果。文中僅給出0L/min，R為.mm和mm的仿真結(jié)果，圖為速度矢量，圖為速度云圖，圖為湍動(dòng)能云圖。圖和圖為滑閥中性對(duì)稱面的速度矢量圖和速度云圖，與圖a速度云圖對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，改進(jìn)后閥芯凹角處旋渦強(qiáng)度減小，閥口處流速減小，可有效降低閥腔內(nèi)的振動(dòng)和噪聲。比較圖和圖，可以發(fā)現(xiàn)，R為mm閥芯結(jié)構(gòu)比R為.mm閥芯結(jié)構(gòu)能更有效地降低閥芯凹角處旋渦強(qiáng)度，減小閥口處液體流速。圖為滑閥中性對(duì)稱面的湍能分布圖，與圖c對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，改進(jìn)后湍動(dòng)能減小，有效降低閥內(nèi)能量損失。對(duì)比圖a和圖b可以發(fā)現(xiàn)，R為mm比R為.mm對(duì)減少湍動(dòng)能的損失效果更明顯。因此在相同條件下，入口流量一定時(shí)，閥芯凹角處旋渦強(qiáng)度隨R的增大而減小。液壓閥表為改進(jìn)前后滑閥流體相關(guān)參數(shù)對(duì)比表，通過(guò)表可以看出結(jié)構(gòu)改進(jìn)后的滑閥閥口流體流速減低，湍動(dòng)能減小，能量損失降低，說(shuō)明結(jié)構(gòu)改進(jìn)后滑閥性能提高了，結(jié)構(gòu)改進(jìn)具有合理性。觀察圖b和圖b，我們發(fā)現(xiàn)圓弧形閥芯并不能完全抑制閥芯凹角旋渦的產(chǎn)生，因?yàn)榱黧w流經(jīng)閥口時(shí)，由于閥口收縮作用，液流以一定的速度射流角流入閥腔，并不是沿著圓弧流入閥腔。本文進(jìn)一步將閥芯凹角改進(jìn)為斜角加圓弧型結(jié)構(gòu)，如圖所示，在相同條件下，通過(guò)FLUENT進(jìn)行仿真計(jì)算。液壓閥a速度矢量圖b速度云圖c湍動(dòng)能云圖圖斜角加圓弧型滑閥對(duì)稱面流場(chǎng)分布圖通過(guò)對(duì)圖的速度云圖壓力云圖湍動(dòng)能云圖和圖b圖b圖b的仿真結(jié)果對(duì)比，我們發(fā)現(xiàn)，斜角加圓弧型結(jié)構(gòu)基本可以抑制閥芯凹角處的旋渦的產(chǎn)生，消除閥芯凹角處振動(dòng)和噪聲。同時(shí)閥內(nèi)流體流速為.0m/s，湍動(dòng)能為.m/s，和圓弧型結(jié)構(gòu)相比，更多的減小了閥口處流速差，減少了閥內(nèi)能量損失。結(jié)論對(duì)相同條件下的常規(guī)滑閥和改進(jìn)后滑閥分別進(jìn)行流道流場(chǎng)仿真分析，對(duì)比分析可知改進(jìn)后滑閥可有效抑制閥芯凹角處旋渦的產(chǎn)生，減少液流沖擊，降低閥內(nèi)振動(dòng)和噪聲，同時(shí)改進(jìn)后滑閥可以減小閥口處流速差，減少閥內(nèi)湍動(dòng)能的損失，降低閥內(nèi)能量損失，提高閥內(nèi)能量利用率。液壓閥通過(guò)FLUENT對(duì)液壓滑閥內(nèi)部進(jìn)行流場(chǎng)進(jìn)行可視化分析，可以清楚反應(yīng)出滑閥內(nèi)部流場(chǎng)的分布情況，對(duì)提高滑閥性能和結(jié)構(gòu)改進(jìn)提供了有益的參考。說(shuō)明本文取自于我的研究生曹飛梅的碩士論文。閥芯結(jié)構(gòu)的改變，一方面改善流態(tài)，另一方面會(huì)提高閥芯的剛度。對(duì)于外流式閥口，可以考慮改善閥體閥腔的結(jié)構(gòu)形狀，相信對(duì)提高閥的性能會(huì)有幫助。舉報(bào)/反饋 鍋爐增設(shè)高溫?zé)煔馀月窡煹篮�，在啟�?dòng)升負(fù)荷或降負(fù)荷時(shí)，隨著鍋爐負(fù)荷的變化，進(jìn)入各級(jí)受熱面的煙氣溫度也會(huì)降低，因此各階段負(fù)荷越低，SCR設(shè)備的入口煙氣溫度越低。當(dāng)SCR入口煙溫監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)低于SCR催化劑反應(yīng)溫度時(shí)，為了保證SCR設(shè)備的正常工作，將旁路煙道關(guān)閉擋板打開(kāi)，調(diào)節(jié)擋板開(kāi)度，增加進(jìn)入旁路煙道的煙氣量提高SCR設(shè)備入口的煙氣溫度�？藙谏妱�(dòng)液壓煙氣擋板閥根據(jù)力學(xué)和熱學(xué)的原理，插板采用菱形復(fù)合板設(shè)計(jì)，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。根據(jù)力學(xué)和熱學(xué)的原理，插板采用菱形復(fù)合板設(shè)計(jì)，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。由于旁路煙氣在SCR進(jìn)口主煙氣流中混合不均易引起煙溫分層現(xiàn)象。長(zhǎng)期不在低負(fù)荷運(yùn)行，擋板門(mén)處于常閉狀態(tài)，會(huì)導(dǎo)致積灰卡澀打不開(kāi)，帶來(lái)運(yùn)行性能不穩(wěn)定。煙氣旁路設(shè)置了煙氣擋板，如果煙氣擋板的密封性能變差，在高負(fù)荷時(shí)有部分高溫?zé)煔鈴呐月窡煹佬孤苯舆M(jìn)入SCR裝置，這時(shí)煙氣溫度將會(huì)出現(xiàn)高于催化劑允許溫度的風(fēng)險(xiǎn)，影響催化劑壽命。克勞森電動(dòng)液壓煙氣插板閥的特點(diǎn)在于利用液壓油缸傳動(dòng)，采用“克勞森”密封技術(shù)，采用了金屬表面硬密封和石墨內(nèi)密封相結(jié)合的方法，從而使閥門(mén)達(dá)到了很高的密封效果，為客戶解決了傳統(tǒng)閥門(mén)多年來(lái)一直存在的密封不嚴(yán)開(kāi)關(guān)不靈活使用壽命短的問(wèn)題，不積灰。不卡澀。啟用后降低了省煤器傳熱效率，低負(fù)荷時(shí)鍋爐排煙溫度略有升高。改造所需空間小，工期短，費(fèi)用相對(duì)較低。舉報(bào)/反饋 SDS干法脫硫工藝原理這種反應(yīng)脫硫效率高，按化學(xué)反應(yīng)當(dāng)量時(shí)，脫硫效率大于.%，而且是一次性噴入脫硫劑，不需要循環(huán)。脫硫機(jī)理以小蘇打NaHCO做脫硫劑，在高溫?zé)煔獾淖饔孟录せ�，表面形成微孔結(jié)構(gòu)，猶如爆米花被爆開(kāi)，煙道內(nèi)煙氣與激活的脫硫劑充分接觸發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，煙氣中的SO及其他酸性介質(zhì)被吸收凈化，脫硫并干燥的NaSO副產(chǎn)物隨氣流進(jìn)入布袋除塵器被捕集。主要反應(yīng)NaHCOS=NaCOs+HOg+COgSOg+NaCOs+/O=NaSOs+COg副反應(yīng)SOg+NaCOs=NaSOs+COg鈉基干法脫硫SDS脫硫工藝流程根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)工況，制定的工藝技術(shù)路線如下采用先脫硫后脫硝工藝減少煙氣中SO濃度對(duì)中低溫SCR脫硝催化劑的壽命的影響，脫硫后煙氣進(jìn)入布袋除塵器，確保系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行。脫硫選用SDS干法脫硫工藝。SDS干法脫硫溫度降，能很好的保證煙氣脫硝所需的溫度區(qū)間及凈煙氣的排煙溫度，從而保證了脫硝效率及煙囪長(zhǎng)期處于良好的熱備狀態(tài)。工藝路線說(shuō)明還原合金爐煙氣進(jìn)入鈉基NaHCO干法脫硫SDS除塵一體化系統(tǒng)。在SDS脫硫反應(yīng)器內(nèi)噴入碳酸氫鈉超細(xì)粉，碳酸氫鈉超細(xì)粉在高溫?zé)煔獾淖饔孟路纸獬龈呋钚蕴妓徕c和二氧化碳，活性強(qiáng)的NaCO與煙道內(nèi)煙氣中的SO及其他酸性介質(zhì)充分接觸發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，被吸收凈化。脫硫后粉狀顆粒產(chǎn)物隨氣流進(jìn)入布袋除塵器收集脫硫副產(chǎn)物。在脫硫塔之前需要安裝一個(gè)煙氣擋板門(mén)，當(dāng)脫硫塔需要檢修時(shí)，可以隔絕煙氣，防止煙氣泄露造成檢修人員的危害。所以，煙氣擋板門(mén)需要良好的密封性，“克勞森”電動(dòng)液壓煙氣插板閥采用液壓驅(qū)動(dòng)，開(kāi)關(guān)靈活無(wú)卡澀，動(dòng)力輸出足；閥體根據(jù)客戶情況進(jìn)行選材，保證插板閥的耐腐蝕性，另外，脫硫塔正常工作時(shí)，煙氣插板閥是在脫硫煙道以外，這樣煙氣不會(huì)造成對(duì)閥體的腐蝕，使煙氣插板閥使用壽命長(zhǎng)；密封采用金屬硬密封和耐高溫軟密封，保證煙氣插板閥的氣密性，煙氣無(wú)外泄和內(nèi)漏情況。舉報(bào)/反饋。