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40Cr25Ni20火焰環鈦TC9：熱塑尚好。機加與T相同。抗蝕高。熱尚好4℃以下長期作的零件。可制造壓氣機盤和葉片。通過對計算結果的分析,得出摻混區的：摻混區的冷、熱區決定出口溫場的冷、熱區;摻混區效率對室效率有一定的影響;高負荷狀態的速度場均發動機室冷卻的。重點論述了火焰筒壁溫、維壁溫數值計算的控制方程、貼體正交格和壁面函數的應用、計算輻射熱流的蒙卡羅法、維計算域處理溫,并采用效率法對其進行了驗,二者的相對誤差分別為4.4%和1%。結果表明:在初始設計階段,采用改進的流阻法和多項式擬法驗火焰筒的沿程空氣流量分配和沿程，火焰筒外環前段與火焰筒頭部段連接的部位設有二進氣機構；火焰筒內環段與火焰筒頭部段的二端連接，火焰筒內環段與火焰筒頭部段連接的部位設有進氣機構；火焰筒頭部段的壁體上開設有頭部進氣孔；一進氣機構、二進氣機構、進氣機構以及頭部進氣孔均將引入的空氣導向火焰筒頭部段的內腔，在火焰筒頭部段的內腔形成回流區域。精密鑄造40Cr25Ni20火焰環鑄件40Cr25Ni205.1.4.3GH141d90mm棒材經1065℃,4h,空冷＋760℃,16h,空冷熱處理后進行高溫拉伸試驗，其高溫拉伸塑GH141可熔焊、擴散焊、釬焊、焊。熔焊既可用電子束焊接，也可用氬弧焊焊接。熔焊縫在熱處理時有產生應變時效裂紋傾向，為將這種傾向減到小，應在焊接前固溶退火，即1080℃，隨后以22℃/min冷卻到650℃；另一辦法是在焊接前進行過時效處理，即1080℃，30min，以1.7～4.4℃/min冷卻到980，4h，以1.7～4.4℃/min冷卻到870℃，4h,再以1.7～4.4℃/min冷卻到760℃，16h,空冷[1,16～19]。
40Cr25Ni20IC10是我國研制的新一代Ni3Al基定向凝固高溫,屬于多相LI2型材料,異的高溫力學能使其成為新一動機高溫部件用結構材料之一。目前對IC10的研究主要是針對其定向凝固方向展開的,其塑各向異和拉-壓非對稱以及屈服行為方面的研究還未見。顯然,這些方面的研究具有重要的理論和程實踐意義。本文以IC10為例,地研究了Ni3Al基GH4169高溫光滑試樣與缺口試樣進行應變速率為0.01～0.01s-1下的室溫準靜態拉伸試驗,再利用分離式霍普森拉、壓桿裝置進行溫度為～4℃、應變速率為1×102～4×103s-1下的動態拉伸、壓縮試驗,準靜態和動態下的真應力-真應變曲線與失效應變；根據試驗數據,采用分步擬法確定了Johnson-Cook材料模型和失效模型參數,基于Johnson-Cook模型對動態壓縮行為進行模擬,并進行試驗驗。鎳基的晶體結構主要為高溫之面心立方體(FCC)沃斯田鐵結構，為了其耐熱質，添加了大量的元素，這些元素會形成各種二次相，了鎳基之高溫強度。二次相的種類包含各種形式之MC、M23C6、M6C、M7C3碳物，主要分佈在晶界，以及如γ'或γ''等結構上為整(Coherent)之有序(Ordering)介屬物。γ'與γ''相之其學組成大致是Ni3(Al,?Ti)或Ni3Nb，此類有序相在高溫下非常，經由它們的強可優良的潛變強度。典型鎳基之微組織如圖1(2)，隨著程度的，其顯微組織的變有如下趨勢：γ'相數量逐漸增多，尺寸逐漸增大，並由球狀變成立方體，同一中出現尺寸和形態不相同的γ'相。此外，在鑄造中還出現在凝固中形成的γ+γ'共晶，晶界析出不續的顆粒狀碳物並被γ'相薄膜所包圍，這些微組織的變了的能。此外，現代鎳基的學成份分雜，的飽和度很高，因此要求對每個元素?(尤其是主要強元素)的含量嚴加控制，否則會在使用中容易析出其他有害的介屬相，如σ、Les相等，元素，如W、Mo、Co、Cr和V等，藉由此類原子半徑與基材的不同，在Ni-Fe之基地造成局部晶格應變來強材料；(2)析出強元素則如Al、Ti、Nb和Ta等，可以形成整有序的A3B型屬間物，如Ni3(Al,Ti)等強相(γ’)，使有效的強，鐵基高溫和鈷基更高的高溫強度；(3)晶界強元素，如B、Zr、Mg和稀土元素等，可加強之高溫質。? 長江王鶴濤分析指出，回望美日歐鋼鐵行業的演變歷程，工業化接近完成的尾聲階段，伴隨行業盈利水平下降、行業的自我改革、企業間的合并乃大勢所趨，這種求變的行為相應地區都有領軍級的鋼企雄踞一方，并且帶領行業實現長期健康發展，其中包括的新日鐵住金、美國的紐柯鋼鐵與美國鋼鐵、歐洲的安賽樂-米。 Incoloy800T、Incoloy825、Monel400、MonelK500、astelloyC-22、gh2150astelloyC-276、C-2000，Nickel200、Nickel201；Inconel 617是在高溫下具有的奧氏性變形中，各種因素變形不均勻，使變形時所施加的能量中有10％～15％的例以性能的形式保留在金屬內部。
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