ASTMA106B美標無縫管-BN1000SCH60

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對存在的問題應加強檢查，分析原因并制定預防糾正措施，問題解決以后進行驗證，記錄形成閉環。中應按要求準確、完整、清楚地填寫有關原始記錄。格執行加熱制度和待軋制度，升溫時先升均熱段，待軋制順利時再升加熱段；降溫時先降加熱段，然后再降預熱段，后降均熱段。煤氣質量差、空燃比在1.3以下或軋制節奏太快、出爐鋼溫不能滿足生產要求時，及時反饋調度，建議控制軋制節奏，并做好待溫記錄。8加熱過程中應密切關注各段爐溫和鋼溫情況，當爐溫超過加熱要求時，應立即采取糾正措施，并在記錄上做記號，并注明原因。調節煙道閘板，嚴禁爐頭爐尾冒火或吸風，爐膛壓力控制在1～3Pa為宜。1無論正常生產還是事故停產時，燒嘴前的空氣蝶閥均不得關死。正常生產時，所使用燒嘴前的空氣蝶閥應全開，不使用燒嘴前的蝶閥應保留1/5開度。熱爐送煤氣程序1.2.1對檢修后的爐子，應對煤氣管道系統、閥門、法蘭進行試漏，確保嚴密無漏氣。2逐一檢查確認所有的煤氣燒嘴閥門必須處于關閉狀態。查各段煤氣放散閥必須處于全開狀態。段煤氣、空氣蝶閥必須保留一定的開度。打開煙閘，無負荷啟動鼓風機。煤氣前應先用氮氣清掃煤氣管道，將管道內的空氣排干凈后方可送煤氣，并要把煤氣送到爐頭。熱爐點火程序1.3.1點火前準備好火把，檢查煤氣和空氣壓力必須處于正常狀態，水冷系統正常。火前在煤氣管道末端放散閥處用試驗筒取樣做煤氣爆破試驗，試驗合格后方可點火。3點火作業時，必須有專人指揮，一人執火把，一人開閥門，一人聯系。嘴空氣閥門開1/5往爐內送風。爐內送明火，距離燒嘴約1mm。慢打開燒嘴前煤氣蝶閥直至點燃。果燒嘴點不著或點著又滅，則停止點火，立即關閉該燒嘴煤氣閥門，查明原因，處理完畢后排空氣15分鐘，在按上述步逐點火。嘴點然后，適當調節空燃比，使燒嘴燃燒情況達到正常。閉各段煤氣放散閥。1燒嘴必須逐個點燃，有臨近的燒嘴必須有專人監護方可引燃（爐溫達到7℃以上自燃）。全部燒嘴點然后逐個調節，待燃燒正常后切換至工控機控制。調整煙道閘板位置，保持爐膛微正壓。熱爐停爐程序1.4.1關閉所有煤氣燒嘴閥門。逐一確認關閉無誤后，全部打開煙道閘板。段煤氣、空氣蝶閥必須保持一定的開度，手閥門于手動狀態。到關閉煤氣總閥通知后，先用氮氣管接通煤氣管道送氮氣，然后打開各段煤氣放散閥對管道內的煤氣進行吹掃，確認吹掃干凈后，關閉氮氣閥門，在煤氣管閥門處翻盲板。4待爐溫降到5℃以下方可停風機。換蓄熱室蓄熱球工作程序1.5.1軋制車間加熱爐人員提前打開所有蓄熱室爐門。制車間安排拆除所有蓄熱室爐門砌磚。制車間安排4個人負責兩個蓄熱室蓄熱球的掏出。出蓄熱球后，由軋制人員負責爐篦清理檢查。制車間安排4個人負責兩個蓄熱室蓄熱球的裝入。規定的時間內（12小時）必須完成以上工作量。他車間人員給予全力配合軋制車間更換蓄熱球。

山東海鼎鋼管有限公司1Cr5Mo管道組成件（管子、閥門、管件、法蘭等）材料的檢驗

SH 3501-2002《石油化工有毒、可燃介質管道工程施工及驗收規范》對管道組成件材料的檢驗作了相關規定，其中對合金材料有特殊規定：

（1）合金鋼管道組成件材料的合金成分，應采用光譜分析或其他方法進行半定量分析復查；

（2）合金鋼閥門閥體應逐件進行光譜分析，其他合金管道組成件每批抽檢5%，且不少于一件，若有一件不合格，必須按原規定數加倍檢驗，若仍有不合格，該批組成件不允許使用，并作隔離處理；

（3）合金鍛件應作金相分析，分析結果要滿足相應規范要求；

（4）對于硬度的一般要求為管子HB小于等于187（GB 9948），其他組成件HB小于等于230（SH 3408），HB小于等于217（GB/T 12459-2005、ASTM A234）。

   特殊質量非合金鋼是指生產過程中需要特別嚴格控制質量的性能（控制淬透性和純潔度）的非合金鋼，應符合下列條件。鋼材要經熱處理并至少具有下列一種特殊要求的非合金鋼（包括易切鋼和工具鋼）：要求淬火和回火，或模擬表面硬化狀態下的沖擊性能；要求淬火或淬火和回火后的淬硬層深度或表面硬度；要求限制表面缺限，比冷鐓和冷擠壓用鋼的規定更嚴格；要求限制非金屬夾雜物含量和（或）要求內部材質均勻性。鋼材不進行熱處理并至少應具有下述一種特殊要求的非合金鋼：要求限制非金屬夾雜物含量和（或）內部材質均勻性，鋼板抗層狀撕裂性能。 

 ASTMA106B美標無縫管-BN1000SCH60

因此面臨的問題就是如何提高Mn含量而不產生連鑄坯縱裂，從而保證生產可行及性能合格。產生連鑄坯縱裂的本質原因是鋼的熱脆性，是一兩相轉變和A1N等夾雜物在奧氏體晶界上析出共同作用所引起的。R3要求0.02％以上的酸溶鋁，鋼中存在A1N夾雜物，A1N在600～800℃析出速度，這個溫度區間正好與R3冷卻時一儀兩相區轉變臨界溫度Ar～Ar(675～810℃)范圍相一致。當連鑄坯表層溫度降低到A時，開始奧氏體向鐵素體轉變，伴隨著相變過程，大約有1％的體積膨脹，因而沿奧氏體晶界產生法向應力，引起原始奧氏體晶界上鐵素體的內應力集中，此時A1N也開始沿奧氏體晶界析出，使晶界強度弱化。