IAM1000H5液壓馬達 寧波英特姆馬達 IAM1000H5五星馬達 掘進機一運馬達 掘進機星輪馬達 注塑機溶膠馬達
意大利進口Intermot馬達
NHM馬達采用偏心軸及較低激振頻率的五活塞結構，具有低噪音的特點，啟動扭矩大，低速穩定性好，能在很低的速度下平穩運轉，有很高的機械效率，旋轉方向可逆，輸出軸允許承受一定的徑向和軸向外力。可替換斯達弗STAFFA公司HMB、HMC系列和DENISON CALZONI(丹尼遜、卡桑尼) MR、MRE系列及JM、JMD、NHM等多種品牌五星馬達
IAM H5系列液壓馬達:
IAM1000H5 IAM1200H5 IAM1200/C IAM1400H5 IAM1400/CH5 IAM1500H5 IAM1600H5 IAM1800H5 IAM2000H5 IAM2200H5 IAM2200/C
IAM H45系列液壓馬達:
IAM1400H45 IAM1800H45
JM12-F0.71F2
JM12-F0.8F2
JM12L-F0.8F2
JM12-F0.9F2
JM12-E1.0F2
JM12-E1.25F2
JM12-F0.63F2H
JM12-F0.8F2H
JM12-F0.9F2H
JM12-E1.0F2H
JM12-E1.25F2H
動液壓馬達的起動轉矩和內泄漏以及緩沖與止動
1、起動轉矩和內泄漏
擺動液壓馬達應用于一般液壓系統中時，由于其起動轉矩和輸出轉矩相比往往很小，不會對系統產生很大影響；內泄漏造成的系統流量損失與整個系統的流量相比通常也很小：所以它們都不成為選擇擺動液壓馬達的主要考慮因素。但若應用在動態品質要求高的電液伺服系統或對負載有較高的低速平穩性要求的系統中時，就必須對它們加以重視。因為它們會對系統的動態品質造成不良影響。尤其是內泄漏增加造成了流量從排油腔逸走，使負載速度降低。內泄漏也會因其瞬時改變而引起壓力的變化，造成不希望的輸出轉矩的變化所產生的不需要的負載加速度。研究表明，內泄漏的變化是影響負載低速平穩的決定性因素。尤其是在負載大時，甚至會使擺動液壓馬達產生爬行。
2、緩沖與止動
負載的擺動速度通常都較低。負載不大時，轉到極限位置所產生的沖擊力，擺動液壓馬達自身就能承受，無需另設緩沖和止動裝置。但當負載大、轉速高時，慣性力會使止擋損壞。此時，就必須考慮緩沖和止動措施。緩沖機構可以設計在擺動液壓馬達內部。當高壓、高速造成的沖擊力很大時可采用減速回路、裝流量閥或在進出油口處設置小型溢流閥或順序閥、管路中安裝蓄能器等多種辦法來消除。不得已時也可另裝機械止動裝置迫使負載停下來。
動液壓馬達的擺角和工作壓力以及輸出轉矩
1、擺角
擺動液壓馬達的擺角一般不能調整。當它的輸出軸直接和負載緊固時，擺角應與負載所需的擺角相等。不得已時，可選擇擺角大的擺動液壓馬達，在其外部裝上行程開關，負載所需擺角由這兩只行程開關的位置設定。如選用葉片式擺動液壓馬達，也可在缸體內部止擋上加裝經過計算的限位塊以獲得所需的擺角。
2、工作壓力和輸出轉矩
當擺動液壓馬達的結構尺寸決定后，輸出轉矩只取決于工作壓力和機械效率。它應略大于負載所需的轉矩(約大百分之二十左右)。負載所需轉矩包括負載摩擦轉矩、負載重量引起的轉矩和使負載獲得必要的角加速度所需的轉矩這3部分。否則，負載有可能不轉或雖轉但達不到應有的速度。目前葉片式和柱塞式擺動液壓馬達的工作壓力已可分別達到25MPa和32MPa。系統工作壓力低于擺動液壓馬達額定工作壓力時，除減小部分輸出轉矩外，對擺動液壓馬達的使用只會產生有利的影響。反之，當系統工作壓力高于擺動液壓馬達額定工作壓力時， 建議在擺動液壓馬達前面適當位置加裝一個減壓閥，把系統壓力降到擺動液壓馬達的額定工作壓力。只要輸出轉矩能滿足負載要求，額定壓力較低的擺動液壓馬達也可應用于中、高壓的液壓系統中。實踐證明，此種方法完全可行。
液壓馬達的背壓加載試驗法
這種方法不是直接將負載力矩施于被試馬達軸上，而是在液壓馬達的回油路上串聯節流閥(或溢流閥)加載的辦法。當試驗系統液壓油源給被試馬達供油時，減小節流口開度，馬達背壓升高，同時也將導致馬達進油口壓力升高。以柱塞馬達為例，由于進出口壓力差很小，使液壓馬達內部漏損亦很小。由于所有柱塞腔處于高壓狀態下，而液壓馬達實際工作狀況下，只是與進口相通的那部分柱塞腔為高壓，故此時外漏將要增加1倍左右。由此可知用這種方法可粗略測試馬達容積效率。但液壓馬達中的受力零件其負荷也將增加近1倍，例如殼體與端蓋的連接螺釘就可能處于超載狀態。這種方法不是很安全。
